番禺升降车    在求得结构改造后升降车调节阀内部声场的基础上，提取内壁面处的声压即声壁面压力脉动， 番禺升降车, 番禺升降车出租, 番禺升降车公司  作为外声场计算的第一种激励，再通过提取调节阀内部非稳态流场的内壁面处的縮流脉动压力即端流壁面压力脉动ＴＷＰＦ，作为外声场计算的第二种激励。将两种壁面压力脉动加载到外声场计算的声振模型中，计算得到结构改造后的调节阀外部监测点声压级频谱曲线。结构改造前的调节阀外部监测点Ｐ的声压级频谱曲线，结构改造后的调节阀外部监测点Ｐ的声压级频谱曲线，取相同的频率和声压级范围，便于分析比较。计算的频率范围为１００到５０００Ｈｚ，頻率间隔为２５Ｈｚ，ＡＷＰＦ表示在声壁面压力脉动单独作用下的声压级，观察上图可发现，结构改造前后的调节阀外部声场监测点声压级频谱曲线具有第一定的相似性，主要体现在：

    １．随着频率的増大，声压级呈整体下降趋势。运体现了＂低频能量高，高频能量低＂的频谱特性，与声源的分布具有一致性。

    ２．声压级频谱曲线都在一定频率附近存巧较明显的声压级波峰。这些波峰的声压级明显较大，并且都在ｌｌＯＯＨｚ频率下声压级达到最大，从侧面也反映了调节阀内部大尺度縱祸是噪声产生的主要原因。而结构改造前后的调节阀外部声场监测点声压级频谱曲线也具有较大的差异性，主要体现在；

   １．不同频率段，两种噪声产生机理的主导性有较大差异。结构改造前的调节阀外声场监测点声压级８００Ｈｚ频率为分界点，在８００Ｈz以下的频率段，ＴＷＰＦ单独作用下的声压级较大，流固稱合作用占主导，在８００Ｈｚ以上的频率段，ＡＷＰＦ单独作用下的声压级较大，声固稱合作用占主导。结构改造后的调节阀外声场监测点声压级在不同频率段，ＡＷＰＦ和ＴＷＰＦ单独作用下的声压级没有明盈的差异，表明两种噪声产生机理在不同频率段并没有明显的主导性差异。

  

   ２．相比结构改造前，外部监测点声压级波峰对应的频率有一定的偏移，并在４７００Ｈｚ左右多出一个声压级波峰。由于声压级波峰的产生来源于调节阀内部非稳态流场中存在的大尺度游锅，因而，当调节阀下阀腔加入多孔结构时，此处存在的大尺度游渴被分解破坏，调节阀外部监测点声压级波峰自然也会受到很大的影响。结构改造后的调节阀内部声场声压级在４０００ＨｚＷ上的高频段，多孔流道处的声压级有明显的増大，而结构改造后的调节阀外部监测点声压级频谱曲线在４７００出频率下多出一个声压级波峰，可以推断；４７００Ｈｚ频率下存在的声压级波峰来源于下阀腔处增加的多孔结构的作用。

   ３．结构改造后的调节阀外部监测点在第一个声压级波峰下的声压级降低了约２０ｄＢ，即最大声压级降低了约２（ＭＢ。通过在下阀腔位置增加多孔结构，成功破坏分解此处存在的大尺度游祸，有效地降低了调节阀外部监测点的最大声压级，验证了此多孔结构降噪方案的可行性。

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      在得到调节阀外部流致振动噪声产生的主要原因的基础上，结合提出的基于多孔结构的降噪方案，对本文研究的流量调节阀阀座进行多孔结构改造，并计算对比了结构改造前后的流量调节阀内部流场、内部声场、外部声场，得出以下结论：（１）已知调节阀下阀腔位置存在的大尺度游锅是调节阀噪声产生的主要原因，因此，基于＂破坏大尺度游祸＂的降噪原理提出了针对该调节阀的结构改造方案由于阀座是流量调节阀的易拆卸部件，因此通过对阀座进行改造从而在下阀腔部位加入多孔结构，来破坏此位置存在的大尺度游祸的降噪方案是十分可行的。

  （２）对比分析结构改造前后的流量调节阀内部端流流场速度、压力及滿动能云图可以发现，结构改造后的调节阀在多孔流道和多孔流道出口处的速度较大、压力较小且縮动能较大。由于多孔流道增加了流体介质流动的阻力，因此结构改造后的调节阀的进出口压差有所增大，ＫＶ值即调节阀的流通能力有所减小。对比速度流线图和满的判据图可发现下阀腔部位的大尺度游满被破坏并被分解成更多校小尺度的游锅。

   （３）对比分析结构改造前后流量调节阀内部声源结果可发现，结构改造后的调节阀在多孔流道及多孔流道出口处存在较明显的声源，这来源于多化结构的节流作用和突扩流的产生。对比分析结构改造前后的调节阀内部系列监测点声压级频谱曲线可发现，结构改造后的调节阀内部各监测点声压级脉动幅值有所减小，特别是在ｌｌＯＯＨｚ、２２００Ｈｚ频率下的声压级波峰幅值有较大减小，噪声的宽频特性更加明显，并且各监测点不同频率下的声压级基本都有不同程度的减小，但在多孔流道处声压级反而有所增加，与声源结果是一致的，这一定程度反映了多孔结构对噪声的影响。

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